【摘要】 目的 旨在探討現(xiàn)有的三種常用水門汀在純鈦種植體基樁上的全冠固位力差異。方法 通過精密機床技術加工凹形齦緣種植體基樁的純鈦代型10 個，按全冠要求制作熔模，常規(guī)包埋后用烤瓷合金(鎳鉻合金)鑄造。用自凝塑料包裹全冠，通過萬能實驗機測量記錄分別用氧化鋅丁香酚、磷酸鋅、玻璃離子水門汀粘接后的全冠固位力大小。結果 氧化鋅丁香酚、磷酸鋅、玻璃離子水門汀粘接的冠固位力分別為61.50±7.40N、281.35±23.22N、 246.95±20.10N。結論 在純鈦基樁上，氧化鋅丁香酚水門汀提供的冠固位力要遠小于永久性粘固劑，磷酸鋅水門汀表現(xiàn)出的冠固位力顯著高于玻璃離子。
【關鍵詞】種植體基樁 全冠 粘固劑 固位力
人工牙種植體已經(jīng)和天然基牙一樣能為全冠修復體提供良好的支持作用［1，2］。雖然在早期種植固定修復體的戴入是盛行用螺釘固位，但由于螺釘固位具有操作繁瑣、妨礙美觀和牙 合接觸等缺點，近年來臨床醫(yī)師傾向于采用更符合生物學原則的粘接固位［2，3］，適應天然基牙條件的現(xiàn)有牙科水門汀在金屬基樁上很可能表現(xiàn)出不同的固位特征［4］。本研究旨在考察常用的三種牙科水門汀在純鈦基樁上的固位力差異。
材料和方法
1.主要材料和儀器：純鈦棒(陜西寶雞有色金屬公司)，氧化鋅丁香酚粘固粉(上海齒科材料廠)，磷酸鋅粘固粉(上海齒科材料廠)，玻璃離子粘固粉(上海齒科材料廠)，BGL-50型高頻鑄造機(天津市醫(yī)療設備廠)，WD-10A型電子萬能試驗機(長春市第二試驗機廠)。
2.方法：① 基樁的制備：按照王貽寧等［5］研制的凹形齦緣基樁的基本形態(tài)繪制出純鈦代型的圖紙(圖1)，采用精密機床技術將純鈦棒按圖紙加工成10個基樁備用［5］。②金屬全冠的制作：取制備好的基樁代型1個，用滴蠟法按全冠要求制作熔模10個，用1.5mm的小蠟條在熔模牙 合方加一固位圈。熔模包埋后，用烤瓷合金(鎳鉻合金)鑄造。鑄件取出后，噴砂15秒，超聲波清洗5分鐘。③軸向拉力試件的預備：以少量水調藻酸鹽印模材料作為臨時粘固劑，分別將5個金屬全冠就位于5個基樁上。將就位后的冠置于直徑為14mm的小圓筒內，冠邊緣高出筒頂3mm左右，盡量保持預備體軸心線與圓筒中心線一致，用自凝塑料填滿冠與圓筒壁間的空隙。待自凝塑料聚合后，通過車床定位基樁的中心軸線，并以此為基準切削去與中心軸線距離大于5mm的包繞底冠的自凝塑料。去除冠和預備體間的印模材。(醫(yī)學全.在線.網(wǎng).站.提供)④金屬全冠的粘接和軸向拉力實驗：任取基樁5個，用無油的壓縮空氣吹干后，按廠家規(guī)定的粉液比和時間調拌混勻氧化鋅丁香酚水門汀，粘接鎳鉻合金冠，手指加壓10s后用壓力器垂直恒定加力5kg，持續(xù)10min。各試件在37℃的蒸餾水中保存24h后，在萬能試驗機上以1.0mm/min的加載速度測量記錄各金屬冠的粘接固位力。然后用80℃水浴(去磷酸鋅時用稀重碳酸鈉溶液)60分鐘、塑料刮器、超聲波震蕩30min等方法去除基樁和冠組織面上的殘余粘固劑。清洗第一次粘接的試件后，按上述步驟分別進行磷酸鋅水門汀、玻璃離子水門汀的粘接實驗。其中，磷酸鋅水門汀的粘接是重復使用氧化鋅丁香酚實驗后的基樁，玻璃離子水門汀的粘接是用另外5個基樁作拉力實驗。
圖1 凹形齦緣基樁試件的尺寸示意圖(mm)
結 果
純鈦基樁在三種粘固劑下的鎳鉻合金全冠的固位力及其標準差大小(±s)見表1(P＜0.05)，三者間具有統(tǒng)計學差異。
表1 基樁的全冠在三種水門汀下的粘接固位力的q檢驗
| 組別 | 固位力(N) | 組次 | 1 | 2 | 3 |
| ZP | 281.35±23.22 | 1 | |||
| GI | 246.95±20.10 | 2 | * | ||
| ZOE | 61.50±7.40 | 3 | * | * |
* P＜0.05
討 論
影響修復體固位力的因素主要是靜態(tài)的摩擦力、動態(tài)的約束力以及化學粘固力。
由于玻璃離子水門汀(glass- ionomer,GI)與鈦基樁間難以形成化學性結合，故其與磷酸鋅水門汀(zinc phosphate,ZP)一樣，其粘接力主要是一種物理機械性結合［6］，而粘接力與粘接劑的抗壓、抗剪、抗張強度存在正相關［6］。雖然在固化一天后，GI的抗壓強度稍大于ZP，但其抗張強度明顯低于后者［6］，一般認為全冠的體外軸向拉力實驗時粘接界面主要承受剪切力和張力作用。另外，有學者推測，ZP在凝固時釋放的游離磷酸可能具有清潔和酸蝕金屬作用而增大有效粘接面積［7］。
